Резултати Еластични свойства: Еластичните твърдости на псевдозалепващия-кристал ERBO/15 и неговите варианти, получени по метода RUS при стайна температура, са представени в Таблица 4. За сравнение данните за ERBO/1 от литературата [41] имат са добавени. В допълнение, еластичните съвпадения sij са изчислени с помощта на съотношенията, които се отнасят за материали с кубична симетрия.

Насоченият модул на Young или еластичността E е равен на обратното на надлъжния ефект на еластични съчетания. С посоката на интерес u=u1e1? u2e2? u3e3, where ei описва базисните вектори на декартова референтна система и ui са посока на косинус, модулите E за селектиранеt ed кубичните посоки се получават чрез:

Избраните стойности са представено в Таблица 4.

Температурната зависимост на еластичните твърдости е показана на Фиг. 6. Между 100 и 673 K, c11, c12 и c44 непрекъснато намаляват с повишаване на температурата с около 8,5%, 6% и 13%, съответно. Температурните коефициенти на cij, определени чрез линейни приближения към експериментални данни в температурния диапазон 273–673 K, са дадени в Таблица 4. За да се опише температурната зависимост на Е модулите в кристалографските посоки \\\\ 100 [, \\\\ 110 [и \\\\ 111 [, съответните E \\\\ uvw [данните бяха апроксимирани през целия изследван температурен диапазон от полиноми от втори ред от типа:

Съответните параметри и техните стандартни отклонения както е получено от ковариационната матрица на напълно сближеното прилягане са дадени в таблица 5. Като пример, стойностите за E \\\\ 100 [на ERBO/1 (данни от [41]) и вариантите на ERBO/15 (тази работа) са показано на фиг. 6г. Дилатометрични резултати: Резултатите от термичното разширение за четирите изследвани суперсплави са представени на фиг. 7 и 8. Експерименталните криви на деформация eth-=f (T) се характеризират с добре възпроизводими промени в наклона при високи температури. Това става особено очевидно, когато коефициентите на топлинно разширение ath=f (T) се нанасят като функция от температура. Тези криви показват остър максимум на коефициента на топлинно разширение при високи температури. На фиг. 7 са показани термични деформации и коефициенти на топлинно разширение на as-подаденото и напълно топлинно-обработено ERBO/15-W.

ERBO/15-W са показани. Вижда се, че позициите на връх ath (T) на обработените като-излъчени и топлинно-материали са близки, пиковата температура на обработения с топлина-материал е само с 12 K по-висока от тази на as-cast материала. ERBO/1 беше изследван в термично обработен материал. В случая на вариантите на ERBO-15 беше анализирано състоянието на/cast материал. Прогнози и състав на сплави на ThermoCalc: ThermoCalc е използван за изчисляване на равновесни фазови фракции за всички изследвани сплави, въз основа на съставите на химичните сплави, дадени в таблица 1. Те ​​са представени като функция от температурата на фиг. 9. Докато в ERBO-1 три термодинамично стабилни TCP/фази (l-, r-и R-фаза) се формират в равновесие, само l-фаза се формира в ERBO15 и нейните производни. С увеличаване на температурата фракциите на TCP и c-faza намаляват, докато фракцията--на фазата c&фаза се увеличава. В таблица 6 са изчислени изчислените солвус (Tsolvus), солидус (Tsolidus), ликвидус (Tliquidus) температури заедно с фракциите c-faza-при 873 K и 1323 K, взети от кривите, представени на фиг. 9. Става очевидно, че особено изчислената c&solvus температура-за ERBO&1 е с около 50 K по-висока от температурата на solvus на ERBO/15 и нейните производни. Докато изчислените температури на солидуса са доста сходни, температурата на ликвидуса на ERBO/1 е най-високата от всичките четири сплави. Също така изчислената c/фазна фракция-fV c&при 873 K (74 об.%) И 1323 K (56 об.%) Е най-високата в случая на ERBO&1. Когато съдържанието на Mo или W в ERBO/15 е намалено (балансирано с увеличение на Ni), изчислените температури на солидус и ликвидус намаляват. Намаленията водят до по-високи c/фазни фракции при 873 K (-? 1 об.%), Но по-ниски c&фазни фракции при 1323 K (-&3 об.%).-