NRESULTS Еластични свойства: еластичните скования на псевдозависимост и неговите варианти, получени от метода на РС при стайна температура, са представени в таблица 4. За сравнение, данни за ERBO N1 от литературата [41] имат добавени. Освен това, еластичните съображения SIJ са изчислени с помощта на отношенията, които държат за материали с кубична симетрия. Насочените млади или еластични модулове E се равняват на обратното на надлъжното действие на. \\ T еластични съображения. С посоката на интерес U N U1E1? U2E2? u3e3, къдетоn101; \\ t EI описва основните вектори на картозърската референтна система и UI са посока косинус, е модули за selecn116; ed кубични посоки се получават чрез:n \\ _ \\ _ \\ t Външната зависимост на еластичните сковаства е показана на фиг. 6. Между 100 и 673 k, С11, С12 и С44 непрекъснато се намаляват непрекъснато с нарастваща температура с около 8.5%, 6% и. Съответно 13%. Температурни коефициенти на CIJ, определени от линейни приближения към експериментални данни в температурния диапазон 273-673 К, са дадени в таблица 4. За да се опише температурната зависимост на E модули в кристалографските указания 100 [, 110 [и \\ t [, Съответните данни са приблизително през целия разследващ температурен диапазон от различни полиноми от типа:n \\ _ \\ _ \\ _ \\ t Ковариацията матрица на напълно конвергираната годност е дадена в таблица 5. Като пример, стойности за E 100 [на ERBO N1 (данни от [41]) и варианта на ERBO N15 (тази работа) са показани на фиг. 6D . Дилатометрични резултати: Резултатите от термичното разширение за четирите изследвани суперсло са представени на фиг. 7 и 8. Кривите на експерименталната щама ET N F (t) се характеризират с добре възпроизводими промени в наклона при високи температури. Това става особено очевидно, когато коефициентите на топлинните разширителни знаци са начертани като функция наnn \\ _ \\ t Тези криви показват остър максимум на коефициента на топлинна разширение при високи температури. На фиг. 7, термични щамове и коефициенти на термично разширение на като NAC и напълно топлината са показани. \\ T \\ _ \\ _ \\ _ \\ _ \\ _ \\ _ \\ _ \\ Ã \\ t Показват се N15. Може да се види, че ATH (T) пиковите позиции на NAS NACT и топлината не са затворени, пиковата температура на топлината не е само 12 k по-висока от тази на материала NaC. ERBO N1 е изследван в топлинатаntreated материално състояние. В случай на варианти на ERBO N15, се анализира състоянието на NACE материалното състояние. Термокалз прогнози и състави на сплав: термокалч се използва за изчисляване на равновесибриумните фазови фракции за всички изследвани сплави, базирани на химически сплавни състави, дадени в таблица 1. Те ​​са представени като функция на температурата на фиг. 9. Докато е в ERBO N1 три термодинамично Стабилни TCP Nphases (L N, R N и R \"NPHASE) са оформени в равновесие, само L NPHase се образува в ERBO15 и неговите производни. С нарастваща температура, TCP и C фракциите на NPHASE намаляват, докато FRAC NPASE се увеличава. В таблица 6, изчисленият Solvus (Tsolvus), твърди температури (Tsolidus), течности (tliquidus) заедно с СОНфаза N фракции при 873 К и 1323 К, взети от кривите, представени на фиг. 9 са изброени. Става очевидно, че особено изчислената температура на C за ERBO N1 е около 50 k по-висока от температурата на Solvus на ERBO N15 и нейните производни. Докато изчислените твърди температури са доста сходни, температурата на ликвида на ERBO N1 е най-високата от четирите сплави. Също така, изчисляваната фракция C Fv C N при 873 K (74 vol.%) И 1323 K (56 vol.%) Е най-високото в случая на ERBO N1. Когато съдържанието на MO или W в ERBO N15 се намалява (балансирано чрез увеличаване на Ni), изчисленията на твърдата и течности намаляват. Намаленията водят до по-високи C фракции на С, при 873 K (Na 1 vol.%), Но по-ниски c фракции на Нфал при 1323 k (n3 vol.%). \\ T